Контрольная работа: Расчет насосной установки. Расчёт насосной установки Примеры задач по расчету и подбору насосов с решениями

Перепад уровней энергии, за счет которого жидкость течет по трубо- проводу, может создаваться работой насоса, что широко применяется в ма- шиностроении. Рассмотрим совместную работу трубопровода с насосом и принцип расчета насосной установки.

По трубопроводу, представленному на рисунке 2.1, перекачивается жидкость из нижнего резервуара (исходный резервуар) с давлением P 1в дру- гой резервуар (приемный резервуар) с давлением P 2. Высота расположения оси насоса h вс называется высотой всасывания , а трубопровод, по которому жидкость поступает к насосу, всасывающим трубопроводом или линией всасывания . Высота расположения конечного сечения трубопровода h н назы- вается высотой нагнетания , а трубопровод, по которому жидкость движется от насоса, нагнетательным (напорным) или линией нагнетания . Высота от начального сечения трубопровода до конечного Н г называется геометриче- ской высотой подъема жидкости.

Рис. 2.1 – Схема насосной установки:

1 – насос; 2 – приемный резервуар; 3 – исходный резервуар;

4 – всасывающий трубопровод; 5 – нагнетательный трубопровод; 6 – вакуумметр; 7 – манометр

Параметры работы насоса

Работа насоса характеризуется следующими параметрами:

Подача (производительность ) – это объем или масса жидкости, подаваемой насосом в нагнетательный трубопровод в единицу времени, Q (м3/с; м3/ч; кг/с; кг/ч; л/ч).

Напор – это избыточная удельная энергия, сообщаемая единице массы жидкости в насосе, Н (м).

Мощность на валу – мощность, подводимая к насосу, N в (В).

Полезная мощность – это мощность, сообщаемая жидкости в насо- се, N п (В).

Коэффициент полезного действия – это характеристика эффективно-

сти насоса в отношении передачи энергии. Определяется как отношение по- лезной мощности к мощности на валу, η (%).

Определение напора насосной установки

Напор насосной установки может быть представлен как разность удельных энергий жидкости до насоса и после него.

H = Э 2 - Э 1 , (2.1)

Э 1– удельная энергия жидкости до насоса, м;

Э 2 – удельная энергия жидкости после насоса, м.

В общем случае удельная энергия может быть представлена как:

Э = z +

 × g

где z – удельная потенциальная энергия положения, м;

 × g

– удельная потенциальная энергия давления, м;

– удельная кинетическая энергия, м.

Обозначим абсолютное давление жидкости в сечении 4 –4 (сечение в точке установки манометра) Р н– давление нагнетания, а абсолютное давле- ние в сечении 3 –3 обозначим Р вс– давление всасывания. За плоскость срав- нения возьмем сечение 1 –1 . Тогда удельная энергия в сечении 4 –4 , то есть после насоса будет равняться:

Э 2= h вс

+ P н +  н

Удельная энергия в сечении 3 –3 , то есть до входа в насос будет рав- няться:

Э h z

P вc вc

в +  × g + 2g , (2.4)

где  вc

– скорость жидкости во всасывающем трубопроводе, м/с.

Тогда напор насосной установки будет равен:

H = h

+ z + z

+ P н +  н - h

Вc = z

+ P н - P вc +  н вc

вс 1м23в

 × g 2g

Вс  × g 2g

P вc



вc вс

 × g 2g

= h вс- z в+  × g + 2g + h п

 1– скорость движения жидкости в сечении 1 –1 , то есть в исходном ре-

зервуаре,  1» 0 м/с;

h п– потери напора во всасывающем трубопроводе, м.

 × g

P нн

P 2 2 н

h вс+ z м+  × g + 2g

= h вс+ h н+  × g + 2g + h п, (2.8)

 2 – скорость движения жидкости в сечении 2 –2 то есть в приемном ре-

зервуаре,  2 » 0 м/с; Тогда

1. Определение основных параметров насоса

1.1 Определение производительности насоса

Производительность насоса определяется по следующей формуле:

где Q max. сут. - максимальный суточный расход воды потребителями поселка (исключая расход на противопожарные нужды), м 3 ;

Т - продолжительность работы насосной установки (берется с графика водопотребления), ч.

1.2 Определение напора

Напор насосной установки зависит от выбранной схемы подачи воды.

Рис.1. Схема насосной установки: 1 - колодец; 2 - приемный клапан с сеткой; 3 - колено; 4 - насос; 5 - обратный клапан; 6 - регулировочная задвижка; 7 - водонапорная башня

Поскольку вода в ВБ находится под атмосферным давлением, то напор определим по следующей зависимости:

где Н 0 - геометрическая высота подъемы воды, м;

h - потери напора на линиях всасывания и нагнетания, м.

Геометрическая высота подъема определяется по формуле:

где Z к - геодезическая отметка уровня воды в колодце, м;

Z б - геодезическая отметка уровня ВБ, м.

Потери напора определяются как сумма потерь напора на линиях всасывания и нагнетания:

2. Определение потерь напора

Поскольку на трубопроводе имеются местные сопротивления, то, согласно принципу наложения потерь, общие потери напора на нем являются алгебраической суммой потерь по длине и потерь напора в местных сопротивлениях и определяются по следующей зависимости:

где - коэффициент гидравлического сопротивления трения; l - длина трубопровода, м; d - диаметр трубопровода, м; i - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Выбираем скорость движения для всасывающих линий 1 м/с для диаметров труб от250 до 800 мм.

По выбранной скорости и расходу определяем диаметр трубопровода по формуле:

Коэффициент гидравлического сопротивления трения определяем по следующей методике:

Находим число Рейнольдса по формуле:

Коэффициент кинематической вязкости, м 2 /с., при

Т. к. R e > 2320 (режим турбулентный), определяем составной критерий:

Где - абсолютная шероховатость, м

При = 10…500, коэффициент определяют по формуле Альтшуля (переходная зона):

Колено () - 0,8 м. Приемный клапан с сеткой - 39 м.

Потери напора на линии нагнетания:

Vнаг=1,3…2, 0 м/с

По выбранной скорости и расходу определяем диаметр трубопровода по формуле:

м. А=6,959

Т.к. R e > 2320 (режим турбулентный), определяем составной критерий:

Где - абсолютная шероховатость, м, (м.2, стр16, приложение 2)

При = 10…500, коэффициент определяют по формуле Альтшуля (переходная зона):

обратный клапан 32 м .

регулировочная задвижка на линии нагнетания: lэкв=0,6 м

Потери напора: м

Напор: м

3. Выбор насоса для насосной установки

На сводный график полей насосов типа К и КМ (К - насос консольный, КМ - насос консольно-моноблочный) наносим координаты Q и H и находим точку их пересечения. Данная точка лежит в поле насоса К160/30 с частотой вращения n = 1450

К160/30, D К =168, D В =50, n =1450

4. Определение рабочей точки насоса

Для определения рабочей точки строим совместный график характеристики выбранного насоса и суммарной характеристики всасывающего и нагнетающего трубопроводов насосной станции. Характеристику насоса строим по данным насоса, а суммарную характеристику трубопроводов по следующей зависимости:

где А Н - удельное сопротивление трубопроводов (характеристика) насосной станции, с 2 /м 5 ;

где Н а - напор в т. А, м;

Q а - расход в точке А, м 3 /с.

5. Определение параметров обточки колеса и мощности насоса

Рабочая точка насоса очень редко совпадает с расчетной. Для того, чтобы обеспечить перевод работы насоса из т. Р в т. А существует несколько способов.

Изменение крутизны характеристики трубопроводов за счет дросселирования потока воды на выходе из насоса задвижкой. При закрытии задвижки кривая Н с пойдет круче.

Изменение заводской характеристики насоса:

а) изменение частоты вращения;

б) подрезание диаметра рабочего колеса

Первый способ наиболее простой, но менее эффективный, т.к снижается к. п. д. установки. Второй способ (а) применяется редко из-за сложности систем регулирования частоты вращения асинхронных электродвигателей, используемых для привода центробежных насосов. В случае 2 (б) сохраняется высокий к. п. д. установки при минимальных издержках на переоборудование установки, следовательно воспользуемся им.

Для расчета параметров насоса при обточке колеса воспользуемся теорией подобия. Если соотношение действительного диаметра к подрезанному обозначить через (коэффициент обточки), т.е. то математическая зависимость между основными показателями насоса будет выглядеть следующим образом:

Из данной формулы следует, что с уменьшением диаметра колеса, характеристики насоса будут проходить ниже заводских. При определенном значении одна из характеристик пройдет через т.А. Задача сводится к нахождению значения. Также следует учитывать, что чрезмерная обточка колеса не допускается из-за снижения к. п. д. Пределы обточки принимают в зависимости от коэффициента быстроходности насоса n S:

Где n - число оборотов рабочего колеса

Q - расход насоса, м 3 /с;

Н - напор насоса, м

Поскольку n S получилось в пределе 120 … 200, то выбираем пределы обточки 11 … 15%.

Для определения значения коэффициента обточки задаемся максимальным значением коэффициента, равным 1,2. Определяем координаты т.2:

Значение Х можно определить через Н 1 и Q 1:

Искомую величину коэффициента обточки получаем, как среднее арифметическое значений Х 1 и Х 2:

6. Выбор электродвигателя

Мощность электродвигателя для привода насоса с подрезанным колесом определяется по формуле:

Где k - коэффициент запаса мощности, принимаемый равным 1,3;

Плотность воды, кг/мі;

пер - к. п. д. передачи от двигателя к насосу (0,98-1);

об - к. п. д. насоса с обточенным колесом, определяемый по формуле:

где р - к. п. д. насоса с нормальным колесом в рабочей точке (Мет2 Приложение 5).

Где р - к. п. д. насоса с нормальным колесом в рабочей точке.

Значения Q, N и Н для насоса с обточенным колесом.

По мощности и частоте вращения из каталога подбираем асинхронный двигатель: АИР 100 S2 Nдв=4 кВт n = 3000 об/мин

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего

профессионального образования

«Ярославский государственный технический университет»

Кафедра « Процессы и аппараты химической технологии»

Расчетное задание

по дисциплине «Процессы и аппараты химической технологии»

РАСЧЕТ НАСОСНОЙ УСТАНОВКИ

Задание выполнила

студентка С.С. Ковальчук

Преподаватель

канд. техн. наук, доцент

А.В. Сугак

Введение

Насосные установки широко применяются во всех отраслях народного хозяйства: в промышленности, в строительстве, на транспорте, в сельском хозяйстве. Это предусматривает знание теоретических основ гидравлики и умение выполнять практические гидравлические расчеты для широкого курса специалистов.

Задание охватывает «Расчет насосной установки» охватывает комплекс наиболее важных прикладных расчетов в области гидравлики и рекомендуется для выполнения студентами, изучающими курс «Процессы и аппараты химической технологии».

Приступая к выполнению задания, следует внимательно изучить его содержание, ознакомиться с научно - технической и учебной литературой.

При выполнении расчетного задания необходимо руководиться следующей методикой:

1) Изобразить схему насосной установки в соответствии с принятым вариантом;

2) выполнить расчет трубопровода, построить расчетную характеристику сети в координатах: потребный напор Н, расход жидкости V;

3) Осуществить подбор насоса и нанести характеристики насоса на график с изображением характеристики сети;

1. Расчетное задание

Начальные данные:

жидкость вода;

температура t - 40 С о;

расход V ж - 10 л/с - 0,01 м 3 /с;

геометрический напор Н г - 25 м;

давление в резервуарах - Р 1 = 0,1 МПа, Р 2 = 0,15 МПа;

общая длина трубопровода L - 150 м.

Местные сопротивления на трубопроводе?:

На всасывающей линии:

заборное устройство (обратный клапан с защитной сеткой) 1 шт.=4,3;

плавный поворот (отвод) 2 шт.=0,14*2=0,28;

На напорной линии:

задвижка (или вентиль) 1 шт. = 0,5;

плавный поворот (отвод) 2 шт. = 0,14*2 = 0,28;

выход из трубы (в аппарат Б) 1 шт. = 1.

Число оборотов рабочего колеса n = 3000 об/мин.

Рисунок 1. Схема насосной установки.

2. Гидравлический расчет трубопровода

2.1 Выбор диаметра трубы

Диаметр трубы рассчитывают по формуле

гдеd - диаметр трубы (расчетный), м;

V - заданный расход жидкости, м 3 / с;

W - средняя скорость жидкости, м/с.

Расчет по (1) выполняют отдельно для всасывающей линии и напорной, при этом W принимают для всасывающей линии 0,8 м/с, для напорной 1,5 м/с.

Действительный диаметр трубы равен

d 1 =159 x 5.0 мм

d 2 =108 x 5.0 мм

По принятому действительному диаметру трубы уточняют среднюю скорость жидкости

2.2 Определение высоты установки насоса (высота всасывания)

Допустимую высоту всасывания рассчитывают по формуле

где- допустимая высота всасывания, м;

Р 1 - заданное давление в расходном резервуаре, Па;

Р н.п. - давление насыщенных паров жидкости при заданной температуре, Па;

Потери напора во всасывающей линии, м;

Допустимый кавитационный запас, м.

Определение допустимого кавитационного запаса

Критический запас

где V - производительность насоса (заданный расход жидкости), м 3 /с;

n - частота вращения рабочего колеса насоса, об/мин.

Допустимый кавитационный запас увеличивают по сравнению с критическим на 20…30 %

Расчет потерь напора во всасывающей линии

Расчет выполняется по принципу сложения потерь напора

где? - коэффициент трения;

l 1 - длина всасывания линии, м;

d 1 - диаметр всасывающей трубы, м;

Обр.кл. ? п.п. - коэффициенты местных сопротивлений;

w 1 - скорость жидкости во всасывающей линии, м/с.

Коэффициент трения зависит от критерия Рейнольдса Re и относительной шероховатостью

Критерий Ренольдса вычисляют по формуле

где? - плотность жидкости, кг/м 3 ;

Коэффициенты динамической вязкости, Па.с.

Относительная шероховатость (гладкость) вычисляют по формуле

где е - величина эквивалентной шероховатости.

При расчете критерия Ренольдса мы показали что режим турбулентный, а значит коэффициент трения выбирается по графику Г.А. Мурина

Рассчитываем потери напора по формуле (5)

насос трубопровод мощность электродвигатель

Величина l 1 по заданию связана с определенной величиной h вс. . Поэтому расчет выполняют методом последовательных приближений. Для этого необходимо:

Задаться величиной l 1 с м;

Определить h п.вс. ;

Вычислить h вс;

Проверить условие l 1 =h dc +3 м

Отклонение меньше чем 10% поэтому расчет верный.

2.3. Построение кривой потребного напора (характеристики сети)

Потребный напор Н потр - напор в начале трубопровода, обеспечивающий заданный расход жидкости. Зависимость потребного напора от расхода Н потр =f(V) называется кривой потребного напора, или характеристикой сети. Потребный напор вычисляют по формуле

гдеН г - геометрическая высота подъема жидкости, м;

Р 1, Р 2 - давление в резервуарах соответственно напорном и расходном, Па;

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на всем трубопроводе.

Сумма местных сопротивлений

где? об.кл - заборное устройство (обратный клапан с защитной сеткой) ;

П.п - плавный поворот (отвод);

Зд - задвижка (или вентиль);

Вых - выход из трубы (в аппарат Б).

Первые два слагаемых в (1.9.) не зависят от расхода. Их сумма называется статическим напором Н ст

В случае турбулентного режима, допуская квадратичный закон сопротивления (?=const), можно считать постоянной величиной следующие выражение:

С учетом предыдущих формул, выражение для потребного напора можно представить как

Для построения кривой потребного напора необходимо задаться несколькими значениями расхода жидкости, причем как меньше заданного расхода, так и большего его, а так же равным заданному.

Таблица 1 Характеристика сети

3. Подбор насоса

Исходными параметрами для подбора насоса являются его производительность, соответствующая заданному расходу жидкости и потребный напор Н потр. Вычисляют удельную частоту вращения по формуле:

где n - частота вращения рабочего колеса насоса, об/мин

По удельной частоте вращения n у определяют тип насоса

13…25 - центробежный тихоходный

Пользуясь сводным графиком подачи и напоров для данного типа насоса, определяем марку насоса. Для этого на график наносят точку с координатами V зад, Н потр.

Для расхода V=0,01м 3 /с и напора Н потр =33,49, марка насоса 3К9 n=2900 об/мин.

После выбора марки насоса главную характеристику необходимо перенести на график с характеристической сети. На поле того же графика переносят кривую КПД? = f(V).По полученным параметрам вычисляют мощность на валу насоса [кВт]

гдеN в - мощность на валу, кВт;

Плотность жидкости, кг/м 3 ;

V - производительность насоса (заданный расход жидкости) м 3 /с;

Н - напор насоса, м;

КПД насоса.

Полагая, что для лопастных насосов промежуточная передача между двигателями и насосом отсутствует, а КПД соединительной муфты можно принять равным 0,96, определяют номинальную мощность двигателя

где? дв - КПД.

Для предварительной оценки N дв можно приближенно принять? дв =0,8.

С учетом возможности пусковых перегрузок при включении насоса в работу установочную мощность двигателя принимают больше номинальной

где - коэффициент запаса мощности.

1. В результате расчета был вычислен диаметр трубопровода на всасывающей линии d 1 = 159 x 5.0 мм и на напорной линии d 2 = 108 x 5.0 мм;

2. была построена характеристическая сеть;

3. вычислили удельную частоту вращения;

4. выбрали тип насоса по удельной частоте;

5. выбрали марку насоса 3К9, число оборотов рабочего n = 2900 об/мин.

Список использованных источников

1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов. - Л.: Химия, 1981. - 560 с.

2. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. - Москва 2005. - 750 с.

3. Туркин В.В. Расчет насосной установки. - Ярослав. политехн. ин-т. Ярославль, 1991. - 19 с.

Размещено на Allbest.ru

Подобные документы

Определение скорости движения среды в нагнетательном трубопроводе. Расчет полного гидравлического сопротивления сети и напора насосной установки. Определение мощности центробежного насоса и стандартного диаметра трубопровода. Выбор марки насоса.

контрольная работа , добавлен 03.01.2016

Расчет внутреннего диаметра трубопровода, скорость движения жидкости. Коэффициент гидравлического трения, зависящий от режима движения жидкости. Определение величины потерь. Расчет потребного напора. Построение рабочей характеристики насосной установки.

контрольная работа , добавлен 04.11.2013

Составление принципиальной схемы насосной установки. Гидравлический расчет трубопроводной системы. Потери напора в трубопроводах всасывания и нагнетания. Подбор марки насоса. Определение рабочей точки и параметров режима работы насосной установки.

контрольная работа , добавлен 22.10.2013

Проведение гидравлического расчета трубопровода: выбор диаметра трубы, определение допустимого кавитационного запаса, расчет потерь со всасывающей линии и графическое построение кривой потребного напора. Выбор оптимальных параметров насосной установки.

курсовая работа , добавлен 23.09.2011

Консольные насосы: устройство, принцип работы и разновидности. Определение параметров рабочей точки насосной установки. Определение минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации. Регулирование подачи насосной установки.

курсовая работа , добавлен 23.01.2013

Выбор подземного и наземного оборудования ШСНУ для скважин. Установление параметров работы штанговой скважинной насосной установки. Определение ее объемной производительности, глубины спуска насоса. Выбор типа электродвигателя и расчет его мощности.

контрольная работа , добавлен 28.04.2016

Общие потери напора в трубопроводе. Определение высоты всасывания из резервуара, расхода циркуляции жидкости, диаметра самотечного трубопровода и показаний дифманометра расходометра. Необходимое давление насоса и мощность. Построение характеристики сети.

курсовая работа , добавлен 23.04.2014

Напорная характеристика насоса (напор, подача, мощность на валу). График потребного напора гидравлической сети. Расчет стандартного гидроцилиндра, диаметра трубопровода и потери давления в гидроприводе. Выбор насоса по расходу жидкости и данному давлению.

контрольная работа , добавлен 08.12.2010

Расчет водопроводной сети, определение расчетных расходов воды и диаметров трубопровода. Потери напора на участках нагнетательного трубопровода, характеристика водопроводной сети, выбор рабочей точки насоса. Измерение расчетной мощности электродвигателя.

контрольная работа , добавлен 27.09.2009

Подбор оптимального варианта насоса для подачи орошения колонны К-1 из емкости Е-1. Теплофизические параметры перекачиваемой жидкости. Схема насосной установки. Расчет напора насоса, построение "рабочей точки". Конструкция и принцип действия насоса.

РЕСПУБЛИКА КАЗАХСТАН

АЛМАТИНСКИЙ ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра тепловых энергетических установок

Курсовая работа

По дисциплине: Вспомогательное оборудование ТЭС

Вариант № 1

Выполнил: ст. гр. ТЭС-09-3

Абдильбаев А.Б.

Проверил: ст.пр. Ходанова Т.В.

Алматы 2012

Введение

Исходные данные

Определение параметров рабочей точки насоса

Определение минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации

Регулирование подачи насосной установки

Список использованной литературы

Введение

Напорный резервуар, 2 - насос, 3 - открытый водоем, 4 - приемная коробка (фильтр), 5 - регулировочный вентиль (кран)

Рисунок 1.1 - Схема установки насоса

Описание схемы: насос 2 (тип по таблице 1.1) с характеристикой изображенной в Приложении А, подает воду, температура которой t°C в цилиндрический напорный резервуар 1. Жидкость поступает в насос через приемную коробку (фильтр) 4 из открытого приёмного резервуара 3, расположенного ниже оси установки насоса. Для изменения подачи насоса на напорной линии установлен регулировочный вентиль (кран). Разность абсолютного давления на выходе из насоса и атмосферного давления (величину рмо) фиксирует манометр 5.

Консольный моноблочный насосы

Горизонтальные электронасосные агрегаты с центробежным консольным одноступенчатым насосом с односторонним подводом жидкости к рабочему колесу для перекачивания чистой воды (кроме морской) с рН=6-9, и других жидкостей, сходных с водой по плотности, вязкости и химической активности, содержащих твердые включения размером до 0,2 мм, объемная концентрация которых не превышает 0,1%.

Температура перекачиваемой среды от -10 до +120 С.

Подшипники смазываются жидкой смазкой. Камера подшипников имеет принудительное охлаждение.

Материал проточной части - чугун СЧ20.

Уплотнение вала - торцовое или двойное сальниковое.

Патрубки фланцевые прямоугольной формы Ру-16.

В насосном агрегате типа 2K80-65-160 электродвигатели соединены посредством упругой муфты.

Входной патрубок Ду 80мм.

Напорный патрубок Ду 65мм.

Основные технические характеристики для консольного насоса 2K80-65-160

Подача - 50 м3/час

Напор - 35.00 м

Частота вращения - 2900 об/мин

Максимальная потребляемая мощность - 9.10 кВт

Допускаемый кавитационный запас - 4.00 м

Масса насоса - 60 кг

Консольные насосы 2K80-65-160 по желанию заказчика - поставляются как с электродвигателями, так и без них.

Консольные горизонтальные насосы типа 2К выпускаются отечественными насосными заводами по международному стандарту ИСО2858.

1. Исходные данные

Тип насоса
Диаметр рабочего колеса, мм
Температура воды, °C
Длина всасывающего трубопровода l1, м
Диаметр всасывающего трубопровода d1, м
Длина нагнетательного трубопровода l2, м
Диаметр нагнетательного трубопровода d2, м
Высота всасывания hвс, м
Высота нагнетания hн, м
Манометрическое давление рмо газа на поверхности жидкости в резервуаре 1, МПа
Степень открытия крана nзадв
Тип труб	трубы стальные, бесшовные, новые

консольный насос трубопровод

2. Определение параметров рабочей точки насоса

Определение параметров рабочей точки насосной установки производиться в следующей последовательности:

Составляем уравнение гидравлической сети по приведенной схеме установки насоса (см. рисунок 1.1).

Строим графическое изображение уравнения гидравлической сети в координатах Q - H.

Строим характеристики насоса на графике гидравлической сети в координатах Q - H (характеристики насосов даны в Приложении А).

Определяем координаты точки пересечения напорной характеристики насоса и характеристики сети (координаты рабочей точки).

Составление уравнения гидравлической сети

Выбираем два сечения: н-н и к-к (см. рисунок 1.1), перпендикулярные направлению движения жидкости и ограничивающие поток жидкости. Сечение н-н проходит по свободной поверхности жидкости в резервуаре 3, а сечение к-к - по поверхности жидкости в закрытом резервуаре 1.

Применяем в общем виде закон сохранения энергии для сечений н-н и к-к с учетом того, что жидкости добавляется энергия в насосе, равная потребному в данной сети напору Hпотр:

где zн и zк - вертикальные отметки центров тяжести сечений;

Jн, Jк - средние скорости движения жидкости в сечениях;

рн - давление на поверхности открытого резервуара;

рк - давление в закрытом резерве;

aн и aк - коэффициенты Кориолиса;н-к - потери напора.

Для определения величин вертикальных отметок центров тяжести сечений: zн и zк выбираем горизонтальную плоскость сравнения 0-0

(см. рисунок 1.1). Для удобства ее обычно проводят через центр тяжести одного из сечений. В нашем случае плоскость 0-0 совпадает с сечением н-н.

Давление на поверхности открытого резервуара равно атмосферному (рн = рат), а в закрытом резервуаре или в трубе (рк = рмо + рат) - сумме атмосферного давления и показания прибора (манометрическое давление берется со знаком плюс, вакуумметрическое - со знаком минус).

Согласно закону сохранения количества вещества через любое сечение потока проходит один и тот же расход жидкости:

н = Q1 = Q2 = Qк.

где Q1 и Q2 - расходы в сечениях всасывающего и напорного трубопроводов. Учитывая, что Q = J×* w, вместо (2.2) получим:

Jн×* wн =J1×* w1 = J2×* w2=.......= Jк×* wк,

где wн, w1, w2, wк - площади соответствующих сечений.

Поскольку площади сечений резервуаров значительно больше площадей сечений труб, скорости Jн и Jк очень малы по сравнению со скоростями в трубах J1 и J2, и величинами aнJн2/2g и aкJк2/2g можно пренебречь (aн и aк - коэффициенты Кориолиса: a=2 при ламинарном режиме движения, a=1 при турбулентном режиме). Принимаем: Jн»0; Jк » 0.

Потери напора hн-к при движении жидкости от сечения н-н к сечению

к-к складываются из потерь во всасывающем и нагнетательном трубопроводах, причем в каждом трубопроводе потери разделяются на потери по длине и местные:

н-к = h1 + h2= hф + hдл.1 + hпов.1 + hдл.2 + hкр. + 3*hпов.+ hвых.

- потери в приемной коробке (фильтре)

xф- коэффициент сопротивления фильтра (см. таблицу 2.1);

- потери по длине на всасывающем трубопроводе;

- потери на поворот во всасывающем трубопрово-де, где xпов - коэффициент сопротивления при повороте на угол 90° (см. таблицу 2.1);

- потери по длине на нагнетательном трубопроводе;

Потери в кране, где xкр - коэффициент сопротивления крана (зависит от степени открытия крана nзадв (см. таблицу 2.1));

- потери на поворот в нагнетательном трубопрово-де, где xпов - коэффициент сопротивления при повороте на угол 90° (см. таблицу 2.1);

- потери при выходе из трубы в резервуар, где

xвых - коэффициент сопротивления на выходе из трубы (см. таблица 2.1).

Таблица 2.1 - Значения усредненных коэффициентов местных сопротивлений x (квадратичная зона)

Сопротивление	Конструктивные параметры
Вход в трубу	с острыми кромками выступающий внутрь резервуара
Выход из трубы
Угольник с углом поворота

Приемная коробка трубы с клапаном и сеткой при dтр, мм





Задвижка при nзадв=a/d 10,15

С учетом вышеприведенных зависимостей, уравнение (2.4) примет вид:

С учетом уравнения (2.5) формула (2.1) примет вид:

Выразив скорости J1 и J2 через расход жидкости (J1=Q/w1=4Q/p×d12;

J2 = Q/w2=4*Q/p*×d22) и упростив уравнение (2.6) запишем уравнение для напора Hпотр:

Формула (2.7) представляет собой уравнение гидравлической сети представленной схемы и показывает, что напор насоса расходуется на подъем жидкости на высоту (hвс+hн), на преодоление противодавления рмо в резервуаре 1 и на преодоление гидравлических сопротивлений.

Построение графического изображения уравнения гидравлической сети в координатах Q - H

Для построения характеристики сети задаемся несколькими значениями расхода жидкости из рабочего диапазона насоса и вычисляем значения соответствующих напоров Hпотр, в следующей последовательности:

Определяем при заданной температуре t плотность r и вязкость h воды (см. таблицу 2.2).

Таблица 2.2 - Зависимость плотности r и кинематического коэффициента вязкости n воды от температуры

2 Определяем коэффициента трения l для этого:

Вычисляем число Рейнольдса по формуле:

Остальные данные приведены в таблице 2.4

исходя, из величины Рейнольдса определяем коэффициент трения l:

Если Re < 2300 Þ l = 64 / Re,

Если Re > 2300, Þ l = 0,11×(68/Re + Dэ/d) 0,25

l12 = 0,11×(68/58919,78 + 0,00005/0,15) 0,25 =0,021602

l22 = 0,11×(68/73649,73 + 0,00005/0,12) 0,25 =0,021046

Остальные данные приведены в таблице 2.4

где Dэ - величина абсолютной шероховатости трубопровода

(см. таблицу 2.3).

Таблица 2.3 - Значения эквивалентной шероховатости для различных труб

Вычисляем значения напоров Hпотр по формуле (2.7). Заносим все расчетные характеристики в таблицу 2.4.

По расчетным данным таблицы 2.4 строим характеристику сети (см. рисунок 2.1).

Построение характеристики насоса на графике гидравлической сети в координатах Q - H

Для построения характеристики насоса на графике гидравлической сети необходимо:

По заданным значениям расхода из рабочего диапазона насоса определить соответствующие значения напоров, электрической мощности и КПД насоса (см. Приложение А), которые заносятся в таблицу 2.4.

По данным значениям таблицы 2.4 стоим характеристику насоса на графическом изображении уравнения гидравлической сети.

Таблица 2.4 - Пример расчетной таблицы для определения рабочей точки насоса


Характеристики насоса
Напор насоса H, м
Мощность двигателя N, кВт
КПД насоса h
Характеристики сети
Всасывающий трубопровод:
Число Рейнольдса Re1			Re13 = 117733,6	Re14 = 147193,5	Re15 = 176653,4		Re17 = 235467,2
Коэффициента трения l1
Нагнетательный трубопровод:
Число Рейнольдса Re2	Re21 = 73649,73	Re22 = 110342,1		Re24 = 183991,9	Re25 = 220816,7
Коэффициента трения l2
Расчет напора:
Необходимый напор гидравлической сети Hпотр, м	Hпотр1= 26,70236	Hпотр2= 26,8578	Hпотр3= 27,07448	Hпотр4= 27,35181	Hпотр5= 27,68971	Hпотр6= 28,08658	Hпотр7= 28,54525

Определение координаты точки рабочей точки насоса

Точка, в которой пересекаются характеристики насоса и системы, является рабочей точкой системы и насоса (см. рисунок 2.1). Это означает, что в этой точке имеет место равновесие между полезной мощностью насоса и мощностью, потребляемой трубопроводной сетью. Напор насоса всегда равен сопротивлению системы. От этого зависит также подача, которая может быть обеспечена насосом.

Рисунок 2.1 - Определение рабочей точки насоса

Выводы: Рабочая точка насоса имеет следующие параметры:к = 0,0195 м3/с, Hк = 29 м, Nэ=8,4 кВт, hk = 0,61.

Определение минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации

Явление кипения жидкости при давлениях меньших атмосферного и нормальных температурах, сопровождающееся схлопыванием пузырьков пара в областях повышенного давления, называется кавитацией.

Кавитация приводит к разрушению материала поверхностей насоса.

Для условий не допуска явления кавитации необходимо, чтобы в сечениях потока, где давление меньше атмосферного, было выдержано условие - давление в жидкости должно быть больше давления насыщенного пара (р > pн.п).

В предложенной схеме насосной установки (см. рисунок 1.1) жидкость поступает в насос из резервуара, расположенного ниже оси установки насоса (см. рисунок 2.2). Из условия отсутствия явления кавитации минимальный диаметр всасывающего трубопровода должен определяется из условия, что давление в сечении 2-2 равно давлению насыщенного пара.

Тогда уравнение Бернулли для сечений 1-1 и 2-2 примет вид:

Преобразовав уравнение (2.9): в левой части группируются слагаемые, не зависящие от диаметра, а в правой части - зависящие от диаметра, получим следующую зависимость:

Определение диаметра по уравнению (2.10) сводится к решению трансцендентного уравнения, поскольку при разных значениях диаметра может быть различный режим движения в трубопроводе (Re=J*×d/n), а значит и различные значения коэффициента гидравлического трения l.

Такие уравнения решаются графическим способом или численными методами с помощью ПК.

Для решения уравнения (2.10) графическим методом разбиваем левую и правую части уравнения:

(2.11)

(2.12)

Остальные данные приведены в таблице 2.5

где рат - атмосферное давление, Па;

рм - манометрическое давление на поверхности жидкости во всасывающем резервуаре (рм = 0,01 МПа);

рн.п. - давление насыщенного пара при температуре воды, Па

(см. рисунок 2.3);к - подача насоса, соответствующая параметрам рабочей точки, м3/с;

a1 - коэффициент Кориолиса (a=2 при ламинарном режиме движения, a=1 при турбулентном режиме).

l1 - коэффициент гидравлического трения (l1=64/Re при ламинарном режиме; l1=0,11*×(68/Re+Dэ/d1)0,25 при турбулентном режиме);- длина всасывающего трубопровода, м;

xф - коэффициент сопротивления фильтра;

xпов - коэффициент сопротивления поворота.

Рисунок 2.3 - Зависимость давления насыщенного пара воды от температуры

Определение минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации графическим методом производится в следующей последовательности:

Задаемся несколькими значениями диаметра d1.

Вычисляем значение левой части уравнения (2.10) по формуле (2.11).

Вычисляем значение функции f(d1) по формуле (2.12) и заносим их в таблицу 2.5.

Строим график функции f(d1) (см. рисунок 2.4).

Наносим на графике по оси ординат вычисленное значение по формуле (2.11).

Определяем величину минимального диаметра всасывающего трубопровода, которая находится на пересечении двух линий - левой и правой частей уравнения (2.10).

Рисунок 2.4 - К определению минимального диаметра всасывающего трубопровода

Таблица 2.5 - Пример расчетной таблицы для определения минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации

Re11 = 281786,1

Re12 = 258303,9

Re13 = 238434,4

Re14 = 221403,35

Re15 = 206643,12

Re16= 193727,93

Re17 = 182332,17

Коэффициента трения l1

Коэффициент Кориолиса, a1

Значение левой части уравнения (2.10)

Значения функции f(d1)

f(di1)= 7,294262

f(di2)= 4,7652289

f(di3)= 3,2280522

f(di4)= 2,255167

f(di5)= 1,6177739

f(di6)= 1,1875254

f(di7)= 0,889438

7. Делаем заключение о присутствии явления кавитации во всасывающем трубопроводе предложенной схемы (см. рисунок 1.1.).

Для этого необходимо сравнить заданное значение d1 с dmin: при d1 > dmin явление кавитации отсутствует, если d1 < dmin в насосной установке имеет место кавитация.=0,15мmin=0,115м

В нашем случае кавитации нет.

Регулирование подачи насосной установки

Изменение подачи насоса можно осуществить двумя способами: изменяя характеристику сети при неизменной характеристике насоса или изменяя характеристику насоса при неизменной характеристике сети.

В рамках курсовой работы необходимо провести сравнительные расчеты регулирования подачи насосной установки по двум приведенным способам и предоставить выводы о выборе одного из метода с точки зрения эффективности.

Определение минимального диаметра всасывающего регулирование подачи насосной установки изменением характеристики сети

Регулирование подачи насоса при изменении характеристики сети можно осуществить путем установки крана на напорной магистрали.

При этом при открытии крана подача насоса увеличивается, и характеристика сети становится более пологой.

В рамках курсовой работы (исходные данные - расчеты п. 2.1) определим степень открытия крана 5, при которой расход жидкости в системе уменьшается: при nзадв ³ 0,75 на 20 %.

Определение параметров регулирования подачи насоса посредством изменения характеристики сети производится в следующей последовательности: определяется коэффициент сопротивления регулировочного крана, и далее определяется степень открытия крана (см. таблицу 2.6).

Определение коэффициента сопротивления регулировочного крана производиться в следующей последовательности:

1 Определяем необходимый расход жидкости в системе при заданных условиях:при nзадв ³ 0,75: Qк1 = Qк * 0,8=0,0195*0,8=0,0156

2 Отмечаем на характеристике насоса новую рабочую точку К1 (см. рисунок 2.5).

Определяем по графику величину дополнительных потерь напора в кране при его закрытии: Dhкр=6 м.

Определяем дополнительный коэффициент сопротивления крана при его закрытии (формула Вейсбаха):

Рисунок 2.5 - Определение новой рабочей точки К1

5. Так как перед регулированием системы на новый расход по исходным данным кран уже был частично закрыт (nзадв), определяем суммарный коэффициент сопротивления:

xкрå =Dxкр + xкр =0,15+150,4222=150,5722

где xкр - коэффициент сопротивления крана при исходном варианте (см. таблицу 2.1).

Рисунок 2.6 - График к определению степени открытия крана

Регулирование подачи насосной установки изменением характеристики насоса

Необходимую характеристику насосной установки можно получить, изменяя частоту вращения вала насоса, или используя несколько насосов, соединенных вместе определенным образом.

В курсовой работе рассмотрены вопросы регулирования подачи посредством изменения частоты вращения вала насоса.

Изменение частоты вращения вала насоса вызывает изменение его характеристики и, следовательно, изменение рабочего режима.

Для осуществления регулирования изменением частоты вращения для привода насоса необходимо использовать двигатели с переменным числом оборотов. Такими двигателями являются двигатели внутреннего сгорания, паровые и газовые турбины и электродвигатели постоянного тока.

В рамках курсовой работы (исходные данные - расчеты п. 2.1) определим обороты вала насоса, при которых его подача уменьшится:

при nзадв ³ 0,75 на 20 %.

Определение характеристик насоса при изменении частоты вращения вала производится в следующей последовательности:

На исходной характеристике насоса при известной частоте вращения вала и расчетной (п.2.1) характеристике гидравлической сети определяем величину требуемой подачи насоса: при nзадв ³ 0,75: Qк1 = Qк * 0,8=0,0156.

Поскольку характеристика сети не меняется, отмечаем на характеристике сети новую рабочую точку насоса К2, через которую должна пройти новая характеристика насоса.

Определяем параметры соответствующие рабочей точки насоса К2:= 0,014м3/с, H2 =29 м, h2 =0,71.

Для построения новой характеристики насоса при изменении расхода посредствам регулирования частоты вращения вала определяем параметры подобных режимов по следующему уравнению:

Hп1 = H2 * Q2 /Q2 2 =29*0,005562/0,0142=4,574 м

где Q - значения расхода жидкости из рабочего диапазона насоса

(исходные значения см. таблицу 2.4).

Расчетные значения заносим в таблицу 2.6 и строим кривую подобных режимов (см. пример на рисунке 2.7).

Определяем на графике абсциссу точки пересечения кривой подобных режимов и характеристики насоса: Q1 = 0,0154 м3/с.

Определяем новое расчётное число оборотов вала насоса, соответствующее измененному значению подачи Q2 по закону подобия:

N * Q2 / Q1=(2900*0,014)/0,0154=2636 об/мин

где n - частота вращения вала при исходной характеристике насоса.

При изменении частоты вращения n2 необходимо пересчитать характеристику насоса по следующим формулам:

Остальные данные приведены в таблице 2.6

где Q и Н - значения расхода и напора жидкости из рабочего диапазона насоса (см. таблицу 2.4).

Строим новую характеристику насоса по расчетным показателям

Q2 и Н2 через точку К2 (см. рисунок 2.7).

Таблица 2.6 - Пример расчетной таблицы для построения характеристики насоса при регулировании расхода изменением частоты вращения вала

Расход насоса Q, м3/с
Напор насоса H, м
Параметры соответствующие рабочей точки насоса К2
Измененный расход Q2, м3/с
Напор H2 при расходе Q2
Значения для построения кривой подобных режимов
Расход насоса Q2, м3/с
Напор насоса H2, м

Рис.9 - Определение новой характеристики насоса при изменении частоты вращения вала

Сравнение приведенных способов регулирования подачи насосной установки

Для определения более эффективного из предложенных способов регулирования подачи насосной установки необходимо:

Определить мощности приводного двигателя для двух вариантов: при изменении степени открытия крана и при изменении частоты вращения вала:

, Вт(2.20)

где Qк, Hк, hк - расход, напор и КПД рабочей точки насоса.

Определить снижение мощности приводного двигателя при более эффективном способе регулирования подачи насосной установки по формуле:

DN = ((Nб - Nм)/Nб)*100, %(2.21)

DN =((-)/)*100=22,375 %

где Nб и Nм - большее и меньшее значение мощности приводного двигателя, определенные для двух способов регулирования по формуле (2.20).

Видно, что регулирование подачи насосной установки изменением характеристики насоса более выгодна, чем изменением характеристик самой сети, так как в первом случае мы добились сокращение потребляемой электрической мощности насоса на 22,375%, что даст в будущем экономию капитальных затрат на оплату покупаемой электроэнергии, какого-либо предприятия.

Список литературы

1. Черкасский В.М. Насосы, вентиляторы, компрессоры. - М.: Энергия, 1977.- 424 с.

2. Поляков В.В. Скворцов Л.С. Насосы и вентиляторы. - М.: Стройиздат, 1990.- 336 с.

Шлипченко З.С. Насосы, компрессоры и вентиляторы.- Киев: Техника, 1976.-369 с.

Генбач А.А., Кибарин А.А. Тепловые двигатели и нагнетатели. Конспект лекций для студентов всех форм обучения специальности 050717 - Теплоэнергетика. А.: АИЭС, 2007. - 53 с.

Соколов А.И. Вспомогательное оборудование ТЭС. Насосы и вентиляторы. Конспект лекций: А.: АИЭС, 2005. - 81 с.

6. Генбач А.А., Жаркой М.С., Ходанова Т.В. Тепловые двигатели и нагнетатели. Часть 1. Методические указания к выполнению лабораторных работ для студентов всех форм обучения специальности 050717 - Теплоэнергетика. А.: АИЭС, 2008. - 75 с.

Соколов А.И. Тепловые двигатели и нагнетатели. Часть 2. Методические указания к выполнению лабораторных работ для студентов всех форм обучения специальности 050717 - Теплоэнергетика. А.: АИЭС, 2008. - 38 с.

4. Расчет насосной установки

1. Определение основных параметров насоса

1.1 Определение производительности насоса

Производительность насоса определяется по следующей формуле:

где Q max . сут. - максимальный суточный расход воды потребителями поселка (исключая расход на противопожарные нужды), м 3 ;

Т - продолжительность работы насосной установки (берется с графика водопотребления), ч.

1.2 Определение напора

Напор насосной установки зависит от выбранной схемы подачи воды.

Рис.1. Схема насосной установки: 1 - колодец; 2 - приемный клапан с сеткой; 3 - колено; 4 - насос; 5 - обратный клапан; 6 - регулировочная задвижка; 7 - водонапорная башня

Поскольку вода в ВБ находится под атмосферным давлением, то напор определим по следующей зависимости:

где Н 0 - геометрическая высота подъемы воды, м;

h - потери напора на линиях всасывания и нагнетания, м.

Геометрическая высота подъема определяется по формуле:

где Z к - геодезическая отметка уровня воды в колодце, м;

Z б - геодезическая отметка уровня ВБ, м.

Потери напора определяются как сумма потерь напора на линиях всасывания и нагнетания:

2. Определение потерь напора

Выбираем скорость движения для всасывающих линий 1 м/с для диаметров труб от250 до 800 мм.

Коэффициент гидравлического сопротивления трения определяем по следующей методике:

Находим число Рейнольдса по формуле:

Коэффициент кинематической вязкости, м 2 /с., при

Т. к. R e >

Где - абсолютная шероховатость, м

Колено () - 0,8 м. Приемный клапан с сеткой - 39 м.

Потери напора на линии нагнетания:

Vнаг=1,3…2, 0 м/с

По выбранной скорости и расходу определяем диаметр трубопровода по формуле:

Т.к. R e > 2320 (режим турбулентный), определяем составной критерий:

Где - абсолютная шероховатость, м, (м.2, стр16, приложение 2)

При = 10…500, коэффициент определяют по формуле Альтшуля (переходная зона):

обратный клапан 32 м.

регулировочная задвижка на линии нагнетания: lэкв=0,6 м

Потери напора: м

3. Выбор насоса для насосной установки

К160/30, D К =168, D В =50, n =1450

4. Определение рабочей точки насоса

где А Н - удельное сопротивление трубопроводов (характеристика) насосной станции, с 2 /м 5 ;

где Н а - напор в т. А, м;

Q а - расход в точке А, м 3 /с.

5. Определение параметров обточки колеса и мощности насоса

Изменение заводской характеристики насоса:

а) изменение частоты вращения;

б) подрезание диаметра рабочего колеса

Где n - число оборотов рабочего колеса

Q - расход насоса, м 3 /с;

Н - напор насоса, м

Поскольку n S получилось в пределе 120 … 200, то выбираем пределы обточки 11 … 15%.

Значение Х можно определить через Н 1 и Q 1:

Искомую величину коэффициента обточки получаем, как среднее арифметическое значений Х 1 и Х 2:

6. Выбор электродвигателя

Мощность электродвигателя для привода насоса с подрезанным колесом определяется по формуле:

Где k - коэффициент запаса мощности, принимаемый равным 1,3;

Плотность воды, кг/мі;

пер - к. п. д. передачи от двигателя к насосу (0,98-1);

об - к. п. д. насоса с обточенным колесом, определяемый по формуле:

где р - к. п. д. насоса с нормальным колесом в рабочей точке (Мет2 Приложение 5).

Где р - к. п. д. насоса с нормальным колесом в рабочей точке.

Значения Q, N и Н для насоса с обточенным колесом.

По мощности и частоте вращения из каталога подбираем асинхронный двигатель: АИР 100 S2 Nдв=4 кВт n = 3000 об/мин

Модернизация выталкивателя заготовок нагревательной печи стана

Требуемого давление насоса, с учетом предварительных потерь давления: Размещено на http://www.allbest.ru/ Размещено на http://www.allbest.ru/ Максимальные расходы жидкости, необходимые для питания гидроцилиндра: , м3/с; (2) , м3/с, (3) где F1ст...

Модернизация привода перемещения режущих головок дисковых ножниц непрерывно-травильного агрегата

Исходя из требуемых расхода жидкости и давления в ГП, выбираем насосную установку. Определяем максимальный расход жидкости, необходимый для питания ГД...

Модернизация разгрузочного устройства установки сухого тушения пекового кокса

Максимальная потеря давления при быстром рабочем ходе вперед МПа МПа Подобранная гидронасосная установка подходит по характеристикам...

Модернизация силовой электрической части плавучей перекачивающей насосной станции

Расчет характеристик производиться наиболее мощного электропривода, так как его пуск вызывает недопустимые провалы напряжения в цепи. Построение характеристик производиться графическим методом...

Модернизация способа очистки бандажей барабана для сушки концентрата

Подбор насосной установки выполняется из наибольшего давления и расхода жидкости. Рассчитаем объёмы жидкости, которые необходимы для питания гидроцилиндра в зависимости от цикла. QБП =VБП F1ст, м3/ с, (95) QРХ =VРХ F1ст, м3/ с, (96) QБО = VБО F2ст, м3/ с...

Насосной установкой называют несколько насосных агрегатов, объединенных для работы на общий напорный трубопровод. В состав насосного агрегата входят: насос, двигатель, трубопроводная арматура...

Расчет основного оборудования для схемы очистки воздуха от аммиака

Задание: определить напор, развиваемый центробежным насосом, и потребляемую им мощность при перекачивании воды из открытой емкости в абсорбер, работающий при избыточном давлении. Исходные данные: 1. температура воды tВ = 30°C; 2...

Скорость движения воды в трубопроводе принимаем равной wж=2 м/с. Тогда диаметр трубопровода равен (1.58) Принимаем стандартный трубопровод 89Ч4, dвн=81 мм. Уточняем скорость движения жидкости Давление, развиваемое насосом, определяем по формуле, (1...

Расчёт и проектирование абсорбера

Скорость движения воды в трубопроводе принимаем равной wж=2 м/с. Тогда диаметр трубопровода по формуле (1.58) равен Принимаем стандартный трубопровод 89Ч4, dвн=81 мм. Уточняем скорость движения жидкости Давление, развиваемое насосом...

Реконструкция узла загрузки удобрений

Максимальный расход жидкости необходимый для питания гидроцилиндра. Где QБП, QБО - максимальные расходы жидкости, VДmax - максимальная скорость поршня, F1СТ, F2СТ - эффективные площади. , где D - диаметр поршня, мм.; d - диаметр штока, мм...

Реконструкция участка финишной обработки труб в цехе гнутых профилей

Выбор насосной установки осуществляется исходя из требуемой производительности Qтр и давления в системе гидропривода Рmax . Qтр = Qmax =53 л/мин; Рmax =Р1·3/2= 3·3/2=4,5МПа. По таблице 48 }

Контрольная работа: Расчет насосной установки. Расчёт насосной установки Примеры задач по расчету и подбору насосов с решениями

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Подобные документы

4. Расчет насосной установки

Еще на эту тему:

Другие статьи: